Отраслевая конференция 
«Теплоснабжение-2019»
РосТепло.ru - Информационная система по теплоснабжению
РосТепло.ру - всё о теплоснабжении в России
ИЗОПРОФЛЕКС-115А

УДК 621.182

О теплопотерях в сетях

 

Байрашевский Б.А., д.т.н.

 

На сегодняшний день тематика теплопотерь в сетях – это притча во языцех, которая охватывает не только круги интересов эксплуатационного персонала, но и круги Регуляторов, определяющих тарифы на теплоэнергию. В ряде случаев методы испытаний сетей на теплопотери (особенно в целях аудита по оценкам Заказчиков) сопряжены с бизнесом, который зиждется на двух магических «заклинаниях», именуемых так: «сертификация» и «лицензия».

О проблемной ситуации в этой области производства достаточно красноречиво свидетельствуют фрагменты высказываний ряда авторов статей, не безразличных к создавшейся конъюнктуре вокруг этой тематики. Автор одной из работ [1] обращает внимание: «В сложившейся ситуации теплоснабжающим организациям и авторитетным представителям теплоэнергетического сообщества (заинтересованным сторонам) целесообразно было бы высказать свое отношение к рассматриваемой проблеме и представить его в качестве отзыва на настоящую статью».

Интерес к расчётам фактических теплопотерь вызван также высоким уровнем тарифов на теплоэнергию [2] и дефицитом топлива: «Нет никакого сомнения в том, что без учета фактических потерь в тепловых сетях невозможно исправление «удручающей ситуации» в коммунальном теплоснабжении, и дело тут в первую очередь за политиками». Возможно поэтому автор работы [3] по этой тематике уверенно заявляет так: «Прославление децентрализации происходит на фоне странного молчания руководителей теплоснабжающих предприятий, редко кто решается назвать цифры тепловых потерь, а если называются, то нормативные, т.к. в большинстве случаев фактические тепловые потери в сетях не знает никто. В восточно-европейских и западных странах проблема учета тепловых потерь в большинстве случаев решается до примитивности просто. Потери равняются разнице суммарных показаний приборов учета у производителей и потребителей тепла».

Теоретический расчёт фактических потерь на базе критериальных уравнений теплообмена оказывается чрезвычайно проблематичным из-за отсутствия фактических сведений о свойствах теплоизоляции сети. Большинство исследователей [4÷6] придерживается полуэмпирических методов, основанных, как правило, на приборах учёта. Но, как оказалось, и в этом случае эмпирическая часть решения такой задачи вызывает некоторые разногласия среди компетентных кругов. Исследования, выполненные авторами работ [7] на примерах установленных норм, подтверждают, что градиент температуры воды по длине труб сети очень мал и может лежать в пределах погрешностей измерительных приборов. Причём доминирующая составляющая теплопотерь в сетях определяется утечками воды, что сказывается и на тарифах. В результате даются прямые рекомендации [7] Регуляторам по выходу из создавшегося «коллапса»: «Вывод очевиден: на реальных сетях невозможно определить потери через изоляцию, измеряя температуру воды в начале и конце трубопровода. Тем не менее, требование к теплоснабжающим организациям проводить испытания на тепловые потери по РД 34.09.255-97 присутствует во многих нормативных документах. Считаем такую ситуацию далее нетерпимой. Нет ничего для коррупции лучше, чем существование законов, которые нельзя выполнить. Единственным способом измерить фактические потери в тепловых сетях является балансовый метод, но которому потери в сетях определяются как разность измеренной тепловой энергии, отпущенной с источника, и измеренным количеством тепловой энергии, полученной КАЖДЫМ потребителем. Но это возможно только тогда, когда КАЖДЫЙ потребитель будет иметь приборы учета тепловой энергии».

На сегодняшний день в РФ утверждена такая методика расчёта [8] фактических (?) теплопотерь. Она, как и рекомендуют авторы работы [7], основанная на показаниях приборов учёта и показателях работы сетей в предыдущем периоде. В сущности, она уподобляется анализу фактических показателей сети, на базе пресловутого принципа «от достигнутого». Методика БЭРНа [9], утверждённая и используемая в РБ, по традиции во многом повторяет труд РД 34.09.255-97, выполненный Союзтехэнерго в РФ.

Доминирующими показателями, подлежащими выявлению в процессе анализа тепловой эффективности работы теплосети, являются три:

- абсолютные () или относительные теплопотери в сети через изоляцию (и) и с утечками (у) воды;

- показатели степеней охлаждения воды в прямой и обратной сети – и , адекватные потерям теплоты.

- коэффициент теплопередачи k в сети, адекватный теплопотерям в окружающую среду.

Двух уравнений – теплопередачи и тепло-материального балансов, определяющих фактическую эффективность сети, не достаточно для замыкания системы. Основным препятствием теоретического решения такой задачи является отсутствие данных о коэффициенте теплопередачи между потенциальным потоком воды в трубах сети и окружающей средой. Пытаясь преодолеть это препятствие, авторы работы [4] обращают внимание на комплекс kF, представляющий собой произведение коэффициента теплопередачи k на поверхность теплообмена F. Выявление этого комплекса тоже сводится к методу, основанному на применении приборов учёта, а следовательно, введение его не является шагом к созданию третьего уравнения, способного замкнуть систему с неизвестными , , , и k .

Будем считать, что [10÷12] теплосети – это, прежде всего транзитный теплообменник. Он имеет свои геометрические размеры и теплотехнические показатели, отвечающие реальным значениям поверхностей (S) и объёмов (V) прямых и обратных труб, образующих теплосеть: = Σ, , , . Соответственно = + и = +. Как видно, всё сводится к расчётам адекватной виртуальной трубы с её суммарными показателями , . Такая труба имеет свои виртуальные размеры: диаметр = 4()-1 и длину = 0,25 π-1 ()2 ()-1. Отношение её длины к диаметру, т. е. б = ()-1 = 0,0625 π-1 ()3 ()-2, рекомендуется рассматривать, как критерий геометрической характеристики теплосети. В результате появляется возможность исключить из традиционной терминологии сомнительный показатель относительных теплопотерь =100 /, выраженный в процентах их абсолютных значений к отпуску теплоты от энергоисточника. Кстати, в РФ показатель из форм отчётности изъят и является лишь достоянием СМИ. Взамен его целесообразно ввести универсальный показатель эффективности теплосети в виде комплекса = /б = 1600 π()–3 ()2, учитывающего одновременно и её потери в процентах , и её размеры б. В теории теплообмена этот комплекс согласно π-теореме адекватен критерию Стантона [10] , определяющему соотношение между перепадами температур в продольном и радиальном направлениях трубы, т. е. в данном случае – виртуальной сети: ~ .

Такой подход к оценкам размеров и эффективности теплосети позволяет ввести ещё один показатель, широко используемый в других отраслях теплотехники: = ()-1 , т. е. плотность абсолютных теплопотерь на единицу суммарной поверхности сети (Вт/м2). В условиях эксплуатации такой показатель найдёт свою нишу в общем перечне критериев оценок теплосети, но в настоящее время он, к сожалению, не используется.

Рассмотрим модель теплосети, состоящей из двух виртуальных труб с прямым (инд п) и обратным (инд о) потоками воды. В качестве исходных данных имеем показания штатных приборов со стороны теплоисточника.

Согласно закону Ньютона-Рихмана линейная плотность теплового потока со стороны теплоносителя к стенке трубы с внутренним диаметром D равна:

= . (1)

В уравнении (1) , и – температуры потенциального потока, внутренней стенки трубы и среды, окружающей теплопровод; = ( и – сопротивления пограничного слоя и i-го слоя теплоизоляции, включая сопротивление стенки трубы: = . Коэффициент теплообмена α, а затем тепловое сопротивление пограничного слоя на стенке трубы = ( можно определять на основании критериального уравнения типа: Nu = = . Линейный коэффициент теплопередачи между потоком воды и окружающей средой равен: . Адекватные значения плотностей теплопотерь и коэффициента теплопередачи через единицу поверхности трубы с внутренним диаметром D соответственно равны: и .

Решение задачи о теплопотерях в сети на базе уравнения (1) сопряжено с необходимостью выявления дополнительных неизвестных и к тем, о которых уже упоминалось: , , , и k . Сопротивление можно вычислить, зная конструкцию сети и свойства её теплоизоляции. В отличие от этого согласно закону Фурье температура стенки остаётся зависимой (достоянием) от процессов теплообмена в зоне пограничного слоя. В противном случае отсутствие этих сведений должно компенсироваться введением некой гипотезы, позволяющей создать это недостающее уравнение.

Тем не менее, метод анализа теплопотерь в сетях (назовём его теплофизическим) на базе уравнения (1) может оказаться весьма полезным при рассмотрении соответствующих результатов применительно к гипотетически «голой» сети, т. е. при отсутствии изоляции на её трубах, но при сохранении теплового сопротивления остальной «аббревиатуры» в виде прокладок и окружающей среды. Сопоставления результатов такого расчёта с отчётно-фактическими показателями вполне оправдано и даже необходимо: реальная сеть всегда имеет и должна иметь теплопотери меньшие, чем та же сеть при отсутствии теплоизоляции на трубах. В противном случае имеются основания к сомнениям относительно представительности отчётных показателей и результатов испытаний.

Ниже в порядке постановки задачи рассмотрим паллиативные возможности её решения, которыми располагаем до введения упомянутой гипотезы, используя только два уравнения: теплопередачи и теплового баланса. Согласно показаниям приборов учёта, установленным на теплоисточнике, известно следующее. Массовый расход воды с температурой на выходе из теплоисточника и входе в теплосеть. В коллекторе обратной сетевой воды на теплоисточнике: температура равна , а расход воды с учётом потерь с утечками равен . В порядке упрощения задачи полагаем, что восполнение утечек воды производится на входе в теплоисточник. Массовые утечки воды в прямой и обратной теплосети могут быть разными и балансируются с помощью опытного коэффициента ξп = / при суммарной утечке = + . Соответственно на начальных и конечных участках прямой и обратной сети циркулируют следующие расходы: , , . Показатели теплосети со стороны Потребителя, подлежащие вычислениям: на выходе из прямой сети, т. е. на входе к Потребителю – , ; на выходе из Потребителя, т. е. на входе в обратную сеть (без утечек на приборах Потребителя) – , .

На основании уравнений теплопередачи и тепло-материальных балансов [10, 11], составленных для прямой (п), обратной (о) теплосети, а также для теплосети в целом, имеем:

, (2)

, (3)

, (4)

где средние температуры теплоносителей, окружающей среды и показатели

охлаждения воды в прямой и обратной теплосети соответственно равны:

 

= 0,5(+),

 

= 0,5(+),

= 0,5(+), (5)

,

.

 

 

В результате сопоставления между собой уравнений (2), (3), допуская с достаточной степенью точности равенства = = , определяем:

 

 = ,

= , (6)

= .

 

 

На основании (4) с учётом выражений (5) и функции определяем связь между величиной теплопотерь в сети и степенью её охлаждения по прямой воде:

= = . (7)

Аналогичную (тождественную) зависимость получаем также из балансового уравнения суммарных теплопотерь в прямой () и обратной () сети:

= + , (8)

где согласно уравнениям теплового баланса:

= , (9)

= . (10)

В результате на основании (8) ÷ (10) имеем:

= = . (11)

Соответственно обратная зависимость:

. (12)

В приведенных уравнениях значения вспомогательных функций ÷ зависят от исходных данных, т. е. в сущности это итоги показаний штатных приборов, установленных на Энергоисточнике: f (, , , , ), сведения о температуре окружающей среды (грунта, наружного воздуха), типе и глубине прокладки сети ( и её размерах – , , а именно:

; ; ; ; ; ; ; ; ; ;

; ;

; ;

; ; ;

;

;

; ;

=; = ;

; ; ;

.

Как видно, в приведенном перечне вспомогательных функций исключением являются и , входящие в расчётную формулу (12) по вычислению .

 

Рис.1. Принципиальная схема охлаждения воды в рабочей

и гипотетической зонах теплосети.

Для выявления третьего гипотетического уравнения воспользуемся схемой (рис.1) линейного падения температуры воды в прямой и обратной сети на участке Теплоисточник-Потребитель. Отпуск теплоты в сеть от Теплоисточника выразим так:

. (13)

Согласно этой схеме при отпуске теплоты теплопотери в прямой () и обратной () сети происходят на участках длиной , . При этом полезная теплота Потребителю передаётся в количестве равном:

= = . (14)

Следует полагать, что при том же качестве теплоизоляции сети на некотором удалении () от Теплоисточника имеется виртуальная точка с температурой , где в связи с увеличением потерь по трассе отпуск теплоты Потребителю снижается и сводится к нулю, т. е. = 0. Соответственно потери в сети оказываются равными нагрузке Теплоисточника, т. е. . Исходя из линейной схемы падения температур воды в сети (рис.1), виртуальные показатели и определим так:

, (15)

. (16)

Из формул (15), (16) следует, что значения и определяются неизвестными аргументами и . Это представляет определённые трудности по использованию этих формул. В целях изучения этого вопроса по специально подготовленной программе был выполнен анализ изменения потерь в сети, вычисленных теплофизическим методом с заведомо известными свойствами теплоизоляции труб. В результате была подтверждена закономерность (рис.1) применительно к исследуемой сети (виртуальной трубе) независимо от качества её изоляции:

, . (17)

Согласно схеме на рис.1, в уравнениях (17) показатели и представляют собой гипотетические перепады температур в сети, адекватные теплопотерям, приводящим к нулевой нагрузке Потребителя, т. е. к показателю

Возвращаясь к зависимости (11) и анализируя её аргументы, убеждаемся в том, что последняя, с учётом характера того же рис.1 адекватна функции на участке . При этом, в отличие от нормального режима работы сети коэффициенты и в гипотетической точке с температурой имеют вид: и . Тогда применительно к режиму работы сети с полной потерей теплоты в процессе её транзита по трассе, т. е. применительно к гипотетической точке с перепадами температур и , уравнение (11) следует записать так:

= = ; (18)

соответственно:

. (19)

Как уже было отмечено (), связь между показателями и в известной мере приближённая по той причине, что в отличие от параболической зависимости (19) гипотеза о перепадах температур воды и в сети основана на линейном изменении температур воды по мере её охлаждения (рис.1) .

На основании изложенного следует, что установленную зависимость (17) с учётом приближённого равенства , вычисляемого по формуле (19), можно применить в качестве замыкающего (третьего) уравнения для окончательного решения задачи по расчёту теплопотерь в сети, не зная [3] состояния её теплоизоляции:

. (20)

Показатель , необходимый для введения в расчётную формулу (20), представляет собой виртуальный размер гипотетической сети (рис.1) без теплоизоляции труб, но при условии сохранения теплового сопротивления неизменной «аббревиатуры», т. е. самой конструкции канала и грунта. В таком случае в расчётной формуле (15) для определения следует принимать: и .

В условиях эксплуатации наблюдается не соответствие между фактическими и нормативными показателями эффективности сети. В связи с этим появляется необходимость организации дополнительного контроля их соответствия путём организации расчётов в порядке мониторинга, основанных на информации о текущем тепловом режиме работы теплосети и сведениях об изменениях её конструкции. Результаты приведенных исследований позволяют делать такие расчёты. Они не противоречит упомянутым аналогам [8, 9, 13,14]. Точнее, они являеются их дополнением и сконцентрированы в виде программного файла ТС4, готового к применению на любом предприятии уже сейчас. Программа автоматизирована, предусматривает выполнение ряда расчётов, определяющих эффективность работы водяной теплосети в целом, состоящей из труб с канальной (К), бесканальной (Б) и с надземной (Н) прокладками.

На рис.2 дан фрагмент из программного файла ТС4, разработанного на результатах выполненных исследований. В данном примере на основании показаний штатных приборов, установленных на Энергоисточнике, приведены расчётные показатели реальной теплосети одного из действующих предприятий, состоящей из 14-и типоразмеров труб, уложенных в канальной прокладке, 12-и – в бесканальной и 11-и – в надземной.

 

Рис.2. Фрагмент из программного файла ТС4 по расчёту теплопотерь в сетях. Жёлтой

заливкой с красным цветом цифр отмечены показатели, вводимые Пользователем

программы. Затемнённой заливкой – кнопки управления расчётами.

 

 

Наряду с традиционным показателем абсолютных значений фактических ( = 22,37 МВт) и нормативных ( = 4,206 МВт) теплопотерь программа позволяет вычислять также соответствующие безразмерные критерии тепловой эффективности сетей . Они представляют собой отношение между плотностью теплопотерь через поверхность сети к плотности тепловой энергии, поступающей от теплоисточника в теплосеть. Расчётная формула для факта и нормы: = = 4∙//, где = . Следовательно, чем больше показатель , тем больше величина теплопотерь в сети и наоборот. В данном примере на рис.2: = 0,350 и = 0,066.

Расчёт сети с отсутствующей теплоизоляцией на её трубах выполнен теплофизическим методом, основанном на базе критериальных уравнений теплообмена в одиночной трубе. В результате можно сопоставить степени охлаждения =2,183 изолированной (ИзТс, т. е. реальной) сети и той же сети с трубами, лишёнными теплоизоляции (ГолТс): =2,32.

Соответственно сопоставляются и теплопотери в сетях: через изоляцию – Qи и суммарные – Qи+у, т. е. утечками воды.

Практический интерес представляют итоги сопоставления расчётно-факти- ческих показателей в строках «Из/Фак» и отчётно-плановых в строке «Из/Отч». Различия между значениями Qи+у и в этих строках дают основания сомневаться в достоверности отчётных данных. В частности, в данном примере отчётное значение теплопотерь (Qи+у)отч= 8,21 МВт и соответственно = f(Qи+у)отч=0,706 оС в сравнении с расчётно-фактическими (Qи+у)р/ф= 22,37 МВт и =2,183 оС при норме (Qи+у)н= 4,206 МВт.

Следует отметить, что измерениями на сегодняшний день никто не занимается. Тем не менее, при использовании программы ТС4 соответствующему анализу можно подвергнуть среднестатистические (квартальные, плановые, годовые) показатели сети на основании упомянутой зависимости = f () с целью расчёта ожидаемой величины адекватного охлаждения воды на фоне фактов из предыдущих измерений.

Нормативные значения теплопотерь (с утечками и через теплоизоляцию сети) вычисляются на основании формул регрессии, полученных путём аппро- ксимации соответствующих данных из СНиП 2.04.14-88 и других источников [14, 15]. Здесь следует заметить, что в этом отношении утверждённая в 2006г. методика БЭРНа [9] также согласуется с упомянутыми СНиПами, но, вопреки критическим замечаниям в их адрес без применения формул регрессии.

Программа выполнена в операционной системе Excel, в табличной форме с использованием макросов, позволяющих автоматизировать систему расчётов. Необходимые пояснения в виде примечаний к обозначениям, расположенным в каждой ячейке таблицы, дают достаточное представление о характере и сути анализируемых показателей. Имеется возможность её доработки путём организации факторного анализа аргументов, определяющих ту или иную функцию.

Освоение изложенной методики расчётов теплопотерь, дополненной факторным анализом, позволит с течением времени сформулировать ряд рекомендаций и задач относительно усовершенствования этой программы до сертификационного уровня. Однако на этот раз такая работа должна будет выполнена профессиональным программистом.

На листах «1к», «1б», «1в» программного файла ТС4 в графы «С», «Ε» и «I», «К» вводится информация о размерах прямых и обратных труб, образующих теплосеть системы отопления. В частности, это перечень внутренних диаметров (условных проходов) и суммарных протяжённостей труб одинакового диаметра. В графы «R», «T» и «X», «Z» вводится аналогичная информация для системы горячего водоснабжения. Для обозначения работающих теплопроводов в графах «Индикация» вводится «1». В случае отключенных – «0». В результате, в ячейки «B3:N3» и «B4:J4» рабочего листа «Анализ» возвращаются обобщённые (виртуальные) технические показатели теплосети, как функции её объёма (Vтс) и поверхности (Sтс) в целом. Показатели L п,о , Lт с , D п,о, Dт с и соотношение Lт с/Dт с рекомендуется применять в качестве информации о характеристиках размеров теплосети.

Лист «Анализ» является основным рабочим листом программы, на котором в табличной форме излагаются все основные результаты расчётов.

Лист «Отч» предусмотрен для ввода отчётных данных, предусмотренных существующей системой месячной отчётности на предприятии.

Листы «Св1», «Бу1» и «Гр1» предназначены для пошагового анализа (с построением графиков) исследуемых функций по мере изменения одного из определяющих аргументов. В случае необходимости листы «Св1», «Бу1» и «Гр1» восстанавливаются путём нажатия кнопки «Восст.Св1,ГР1,Бу1», размещённой на листе «Анализ».

Остальные листы программы скрыты. Они открываются и скрываются автоматически в процессе выполнения установленного порядка расчётов, поэтому внимание пользователя на их структурах не акцентируется.

На участке ячеек «Р2:Т9» (лист «Анализ») отображается график изменения тепрератур прямой и обратной сетевой воды на участке Энергоисточник-Потребитель: красные линии – в изолированной сети, чёрные – в «голой» сети.

Исходные данные о режиме работы сети можно вводить независимо: либо на листе «Анализ» в ячейках «B7:K7 и «А12», либо на листе «Отч». Путём нажатия кнопок «РОТ1÷РОТ12, РГВ1÷РГВ12, расположенных в ячейках «А6:А29», необходимая информация автоматически вводится на лист «Анализ» и программа включается в работу. Окончание расчётов завершается формированием «МАТРИЦЫ», информация из которой по желанию Пользователя складируется путём последующего нажатия одной из кнопок «СохР1»÷ «СохР13».

На листе «Анализ» дополнительно вводятся значения поправочных коэффициентов , , , учитывающих влияния местных тепловых потерь и оп- ределяющих увеличение последних за счёт арматуры, опор, компенсаторов и старения прокладок. Корректировка расчётных значений нормативных теплопотерь для канальных, бесканальных и надземных прокладок вводится с помощью дополнительных сомножителей – климатических коэффициентов согласно СНиП: , , , .

Итак, организация работы программы сводится к следующим действиям:

1. Заполняется информация на листах «к1», «б1», «н1» о трубах, образующих теплосеть, и данные о тепловом режиме её работы на листе «Анализ» или на листе «ОТЧ» согласно показаниям штатных приборов. Путём нажатия кнопок «Отопление» или «ГорВодосн» на листе «Анализ» программа подготавливается к работе.

2. Кнопка «РАСЧЁТ» включает программу с листа «Анализ» непосредственно, либо косвенно с листа «ОТЧ» с последующей выдачей результатов для складирования.

3. Кнопки «Сохр.Мод» и «Восст.Мод» предназначены для сохранения и восстановления всей информации, изложенной на листе «Анализ».

 

В Ы В О Д Ы

1. Размеры теплосети характеризуются двумя объективно существующими факторами: суммарным значением объёмов () и поверхностей () образующих её труб. Это позволяет ввести индуктивные понятия, определяющие её виртуальные размеры: длину и диаметр , как функции переменных и .

2. Виртуальная оценка геометрических размеров теплосети позволяет установить ряд автомодельных показателей, связанных с режимами работы теплосети и оказать существенное влияние на усовершенствование методов административно-технического управления в этой области теплоэнергетики, а именно:

- значительно упростить гидравлические характеристики и соответствующие расчёты теплосети в целом;

- систематизировать теплотехнические расчеты и способствовать объективному сопоставлению теплосетей разных размеров.

3. Существующее разнообразие и своего рода непотопляемое «разночинство» приборов учёта, установленных на Энергоисточнике и у Потребителей, неизбежно приводит к небалансу их показаний. Исключить негативное влияние этого синдрома можно только путём введения специально обоснованных коэффициентов корреляции к показаниям каждого (или группы) Потребителя. Следует ожидать, что значения этих коэффициентов будут колебаться в пределах, близких к единице и зависеть от режимов работы и характеристик комплекса теплоснабжения в целом. Выполненные исследования позволяют решить эту актуальную задачу по мере необходимости.

4. На основании выполненных исследований разработан вариант программного средства, позволяющего организовать оперативный контроль за работой теплосети с последующей организацией факторного анализа аргументов, определяющих её эффективность, как в порядке систематического контроля, так и в порядке мониторинга.

Л И Т Е Р А Т У Р А

1. Байбаков С.А., инженер-теплоэнергетик, г. Москва. К вопросу о методах и проблемах определения фактических тепловых потерь в тепловых сетях. Журнал «Новости теплоснабжения» №06 (118) 2010 г.

2. Бадах В.Ф., кандидат технических наук, доцент кафедры «Сервис торгового оборудования и бытовой техники», Кузнецова А.Д., доцент кафедры «Сервис торгового оборудования и бытовой техники». Санкт-Петербургский государственный университет сервиса и экономики, г.Санкт-Петербург. Определение потерь в сетях коммунального теплоснабжения. Технико-технологические проблемы сервиса, №3(13) 2010.

3. Семенов В.Г. , главный редактор журнала «Новости теплоснабжения». Определение фактических тепловых потерь через теплоизоляцию в сетях централизованного теплоснабжения. // Новости теплоснабжения, 2003. № 4.

4. В.Л. Гудзюк, ведущий специалист, Е.В. Шомов, аспирант, инженер-теплоэнергетик. ОО НТЦ «Промышленная энергетика», г. Иваново. Оперативная оценка реальных тепловых потерь при транспорте пара и горячей воды. Журнал «Новости теплоснабжения» №11 (123) 2010 г.
5. Методические указания по определению теплопотеоь в водяных тепловых сетях. РД 34.09.255-97. Разработано Открытым акционерным обществом "Фирма по наладке, совершенствованию технологии и эксплуатации электростанций и сетей ОРГРЭС". Исполнители Л.Д. Сатанов, А.Р. Байбурин, Ю.Н. Викторов, А.Г. Притыкин.

6. В.Г. Хромченков, зав. лаб., Г.В. Иванов, аспирант, Е.В. Хромченкова, студент, кафедра «Промышленные теплоэнергетические системы», Московский энергетический институт (технический университет). Определение потерь тепла в тепловых сетях// Новости теплоснабжения, 2006. № 6. С. 39-43.

7. В.Ф Балах, А.Д. Кузнецова. Санкт-Петербургский государственный университет сервиса и экономики (СПбГУСЭ). 191015, Санкт-Петербург, ул. Кавалергардская, 1. Расчёт нормативных потерь тепла через изоляцию трубопроводов тепловых сетей// Технико-технологические проблемы сервиса, №4(18) 2011.

8. Методика определения фактических потерь тепловой энергии через тепловую изоляцию трубопроводов водяных тепловых сетей систем централизованного теплоснабжения. Утверждена Минэнрго России 20.02.2004 г. Разработано: ЗАО Научно-производственный комплекс «Вектор», Московский энергетический институт (Технический университет). Исполнители: Тищенко А.А., Щербаков А.П. Под общей редакцией Семенова В.Г. Утверждено Руководителем Департамента государственного энергетического надзора Министерства энергетики РФ 20 февраля 2004 г.

9. Методика расчета потерь тепловой энергии в сетях теплоснабжения с учетом их износа, срока и условий эксплуатации. Разработана ОАО «БЕЛЭНЕРГОРЕМНАЛАДКА», Минск, 2006г.

10. Байрашевский Б. А. Оценка эффективности работы теплосетей //Журнал «Электрические станции», 1988г, № 2.

11. Байрашевский Б. А. Оценка теплопотерь и эффективности работы теплосетей //Весцi НАН Беларусi. Сер. фiз.-тэхн. навук. 2004. № 4.

12. Байрашевский Б.А. «Проблемы эффективности в энергокомплексах и их решения». Минск, изд. «Право и экономика», 2010г.

УДК 621.182 .

13. Каплинский Я.И., Заврткин И.А. Методические указания по определению тепловых потерь в водяных и паровых тепловых сетях. МУ 34-70-080-84. – М: Союзтехэнерго, 1985.

14. Манюк В.И., Каплинский Я.И., Хиж Э.Б., Манюк А.И.,Ильин В.К. Справочник по наладке и эксплуатации водяных тепловых сетей. М., 1982.

15. СНиП 2.04.14-88. «Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов».

 

05.06.2015г. Б. Байрашевский.

 

 

 

Р Е Ф Е Р А Т

К статье д.т.н. Байрашевского Б.А. «О теплопотерях в сетях».

Разработана методика и примерная программа расчёта теплопотерь в сетях, состоящих из труб с канальной, бесканальной и надземной прокладками на основании показаний штатных приборов, установленных на Энергоисточнике. Программа позволяет определять также гипотетические потери при условии, что трубы, образующие эту сеть, лишены теплоизоляции. Одновременно вычисляются и предлагаются в качестве показателей критерии размеров теплосети и её эффективности, не применяемые ранее.

Илл.2. Библиогр. 15 назв.

05.06.15г. Байрашевский Б.А.

 

 

А Н Н О Т А Ц И Я

К статье д.т.н. Байрашевского Б.А. «О теплопотерях в сетях».

Дано теоретическое обоснование метода, положенного в основу создания программного средства, рекомендуемого для оперативного контроляя за работой теплосетей и системы теплоснабжения» на основании показаний штатных приборов, установленных на Энергоисточнике.

Илл.2. Библиогр. 15 назв.

05.06.15г. Байрашевский Б.А.

 

В файле архив.zip можно скачать программный файл для расчёта по данной методике http://www.rosteplo.ru/Tech_stat/ts_3034.zip

Байрашевский Б.А., О теплотерях в сетях

Источник: Портал по теплоснабжению, РосТепло.ру, www.rosteplo.ru

Оставить комментарий

Тематические закладки (теги)

Тематические закладки - служат для сортировки и поиска материалов сайта по темам, которые задают пользователи сайта.

Похожие статьи:

СИСТЕМА 
ДОБРОВОЛЬНОЙ ЭКСПЕРТИЗЫ 
СХЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ 
И ИНВЕСТИЦИОННЫХ ПРОГРАММ 
ТЕПЛОСНАБЖАЮЩИХ ОРГАНИЗАЦИЙ
Программы Auditor
Авторские права на размещенные материалы принадлежат авторам
Возрастная категория Интернет-сайта "18+"
© РосТепло.ru - Информационная система по теплоснабжению, 2003-2019
О проекте | Карта портала | Реклама на РосТепло.ru |
Top.Mail.Ru

Отраслевая конференция «Теплоснабжение-2019»

Москва, 22-24 октября 2019 г.
Примите участие!

Подробнее